一、导言
人们很早就知道到，在化浸出溶液中含有高浓度溶解氧会加快金银溶解速度，有时还会增加总提取回收率，给氧浸出体系加氧技能没有在工业实践中得到推广运用的原因，是没有找到有用而经济的加氧方法，ATEC氧转化技能突破了这个约束。
这项已获专利权的ATEC ZX充氧Tb1技能已在商业上用于污水处理和水产养殖业以增加水溶液的溶解氧含量，这项别致的ATEC技能运用一个氧气源和一个吸收设备在浸出工艺的液相中发作高于其饱满含量的溶解氧，氧的运用功率挨近100%，溶解氧稳定性好、含量高，可达饱满含氧量的170%，然后使得这项技能能够理想地用于加快金的化。
在大多数矿山人员和操作者看来，假如难浸矿石中金的终究浸出率能够增加一守时，比如说10%，那就能够取得潜在利益，这显然是合理的，金浸出的增加将会使金的回收率得以进步，然后取得更大的利益，本钱－效益的增加差是很简略了解的。
可是，因金浸出速度的增加而取得效益或许不是彻底有依据的，经过充氧使金的浸出速度增加五倍或许使浸出所需时刻削减80%，是能够完成的，关于新矿体或新的工艺设备来讲，这能够节省出资和出产费用，与电子和耗费的下降以及出产规模的增大有关的效益是有或许取得的。
浸出速度的进步或许有更严重的含义，如对现有容积必定的设备进行简略改造就或许进步总回收率，增大设备处理才能，下降出产本钱，本文后边对此将作胪陈。
二、氧在金浸出中的作用
氧在金银化浸出中的作用得到公认简直有半世纪了，埃尔斯动（Elsder）方程式早在1846年人们已为熟知了。
4Au＋8NaCN＋O2＋2H2O＝4NaAu（CN）2＋4NaOH
这个方程标明，氧在金的化浸出中起着很重要的作用。可是，由于给金的溶解以电化学浸出的解说和化学核算方法方面的原因，发作了一些混杂知道。1892年提出的雅宁（Janin）方程以为不需求氧参加反响。
2Au＋4NaCN＋2H2O＝2NaAu（CN）2＋2NaOH＋H2
这一时期有些出产者信任金的浸出不需求氧。后因由波拉恩德（Bodlaender）提出的方程标明氧是需用的，但它是以一种过氧化物作为媒介物参加反响的。
2Au＋4NaCN＋2H2O＝2NaAu（CN）2＋2NaOH＋H2
这一时期有些出产者信任金的浸出不需求氧，后因由波拉恩德（Bodlaender）提出的方程标明氧是需用的，但它是以一种过氧化物作为媒介物参加反响的。
2Au＋4NaCN＋2H2O＋O2＝2NaAu（CN）2＋2NaOH＋H2O2
2Au＋4NaCN＋H2O＝2NaAu（CN）2＋2NaOH
总反响与埃尔斯勒方程式是相同的。基于此，马克劳林（MaClaurin）于1895年指出：“氧关于金在溶液中的溶解是必需的，没有氧的参加，就没有金的溶解，依据埃尔斯勒方程式，金的溶解与氧的需求量之比率为197∶8。
美国矿山局1931年提出了一些银矿藏浸出的数据，标明运用氧气或过氧化物对浸出的作用显着优于只充空气，这些数据见表1。
表1 氧对银化浸出的作用（美国矿山局3064，1931年1月）
氧化剂
时刻
（h）
银浸出率（%）
1
2
3
4
24
68.5
37.7
48.5
29.4
只充空气
48
83.0
52.7
50.5
43.9
72
87.3
68.9
72.5
48.2
NaO2 5磅/t
24
71.0
36.7
61.8
29.4
10磅/t
24
85.5
44.7
65.7
35.1
20磅/t
24
93.0
52.2
72.0
43.9
PO2＝μtm
24
83.0
43.0
65.7
39.2
注：辉银矿；2、硫锑铜银矿；3、脆银矿；4硫磁银矿（条件：NaCN 3磅/t 23℃，固体浓度25%）
这些难处理银矿藏的化数据标明，只充空气与增加大约5磅/t（浸出时刻24小时）所到达的浸出作用是适当的，过氧化物增加量增大，浸出率也随之进步（进步起伏15%～25%），在大气压下充纯氧，浸出24小时的浸出率适当于充空气时浸出48小时的成果。加纯氧的成果十分挨近于增加10磅/tNaO2的成果。有一层含义是清晰的，即较长的充氧浸出时刻或许会得到较高的经济效益和浸出率。
三、对金浸出速度的影响
美国胺公司的巴斯基（Barsky）等人辅导进行了断定纯金在溶液中的浸出速度与气相中氧的比率这间的联络的根本研讨，他们在大气压力和23℃的条件下用一块10cm2的金箔进行了这些实验，图1是他们制作的金浸出速度（mg/cm2/h）与空气中氧的百分含量之间的联络曲线，这份材料标明金当出速度与浸出环境中氧含量的联络的似于线性。一个线性回归方程：速度＝0.1258×氧的百分含量使得这条曲线具有很高的联络系数（R2＝0.9989）。
图1 金浸出速度Barsky、Swuinson 相hedley、1954年
许多研讨陈述了对相同的矿石用相同的浸出设备和操作条件用氧气和空气对金进行浸出反响的比数据，卡米尔（Kamyr）的许多论文提出用氧强化化进程、笔直化工艺、氧的管道反响器及其他类型的浸出工艺是最新论文的主题，改进初始浸出速度是很重要的要素，那怕终究金浸出作用只能得到有限的改进，一些这样的材料就是为了阐明这一观念面宣布的。
对南非威尔科姆（Welkom）金选冶厂的皮带重选精矿进行了强化化实验试取得的数据示于表2。
表2 金银浸出速度
金属
氯化剂
浸出时刻（h）
初始浸出速度
（%/h）
浸出90%时
100%浸出时
金
氧
3.0
4.5
37.0
空气
13.5
20.0
27.5
银
氧
3.5
7.5
36.4
空气
11.0
20.0
20.9
假如以90%的浸出率作为比较根底，这些数据标明，对金或银来说，用空气所需求的时刻是氧乞时的3～4倍。对金来说，运用氧气到达终究浸出所需求的时刻（4.5h）约为运用空气所需时刻（20.0小时）的22%，相同，对银来说，运用氧气到达终究浸出所需求的时刻，7.5h约为只用空气所需时刻（20.0h）的37%。
对金和银来说，用氧气比只用空气的初始浸出速度高37%和74%，这一点的重要含义在于关于给定规格的浸出容器来说，当用氧气作氧化剂时设备的日处理才能将是用空气作氧化剂时的3～4倍。
四、速度增加的含义
（一）拌和化
快速浸出的长处在于，对新建设备来说，用较小的容器或较短的停留时刻进行浸出，要到达与惯例浸出相同的作用不会有太大问题。上述定论将使出资和出产本钱大为下降，可是，对正常出产中的工厂来说，假如例用空气时到达最佳回收率所用的时刻不是满足长，那么，运用氧气所发作的更快的浸出动力学会导致取得更高的回收率。这也能够了解为在现行出产条件下取得更大的出产才能，并因此而取得更高的黄金出产率。
出产费用的下降可经过出产才能的进步、动力费用的下降以及耗费的削减来完成，的节省不仅是由于浸出时刻削减的成果，并且也是由于氧与潜在耗物反响的成果。
过剩的停留时刻就是一种“靠垫”，使浸出率的进步更稳妥，还会使化体系中由于比如矿浆浓度、pH值、浓度或矿石类型改变所出产的工艺素乱引起的回收率丢失的敏感性减小。这种过剩进间或许“靠垫”供给了对工艺紊乱或不正常的出产难题进行补浸出所需的超量时刻，这种改进的潜力关于现行的拌和化浸出回路具有重要含义。
（二）炭的荷载
有些文献材料主张在炭吸附体系中坚持和操控溶解氧浓度与电位（Eh）将有助于进步金在炭上的荷载。在充氧体系中对吸附速度、吸附选择性和终究荷载量的进步已有报导。
理论上，这与经过操控电位和调整混合金属络合物体系份额的方法来坚持金络合物的稳定性有部分联络，关于氧对改进炭的荷载，要证明这些潜在的优点，包含本文在内尚无过得硬的数据材料，但这种或许性是令人感兴趣的。
对研讨机构或炭的直销商来说，这是一个远景杰出的研讨范畴。
（三）堆浸
直到目前为止，各种评论一贯集中于惯例拌和化。而进步堆浸回收率相同具有重要含义，勘至比拌和化具有更严重的含义。
在赋金属和铀的各类堆浸中，各种矿堆的充气或充氧具有通性且常选用习气做法。这种状况下，在硫化物的氧化作用刚开始发作的当地，氧的需用量适当于并且常常是浸出进程中的约束要素。气体的充入用风井或从矿堆顶部表面延伸到下面的风，钻了孔的办理埋设在矿堆的底部，经氧化的浸出液流注到矿堆表面或喷注到矿堆里边，这是一些技能实验或商业运用所选用的方法。ATEC ZX充氧体系可运用这些方法的任何一种。
细菌的活动起着很重要的作用，例如在钢堆浸中，吹进矿堆的空气适宜于供给一种温度操控方法并参加细菌的推陈出新。对金的堆浸而言，除非有很多的硫化物存在，氧的需用量不是十分高，可是，坚持较高的氧量经过矿堆将使化浸出更快，更有用，关于含有能耗尽浸出液中的氧并因此而滞缓乃至中止金银浸出进程的耗氧物的堆浸来说，这样做的作用是十分明显的，由于浸出周期缩短，单位时刻内的总回收率进步，药剂耗费削减，然后下降了出产本钱。
依据卡米尔等的最新陈述，氧已用于改进金的堆浸状况和柱浸模仿工业实验状况。
五、ATEC ZX技能
ATEC ZX加氧体系根本上是一个柱状体系，氧气和液体流（浸出液或新鲜的水制剂）被财时引进该体系，气相有用地溶解于液相中，这种工艺是在压力下进行的，排出的液相是氧的高度过饱满溶液。
氧进入液相然后转化为溶解氧成为工艺溶液，转化功率很高（简直100%），与其他转化方法相对照，充气塔、吹咆柱、其他类型的微泡弥散设备以及拌和充气，这些方法一般每段只要缺乏50%的氧运用功率。这些体系有时需求多段或逆流装备以取得满足的氧和功率，与这些方法相比较，简略且转化功率高的单级ATEC体系效益明显。
图2标明，与氧触摸的纯水和500ppm的NaCN溶液的平衡溶解氧浓度是氧压力的函数。此外还标明：用ATEC体系可运用效溶解氧浓度增大（溶解氧加有用过饱满氧）。享利（Henry）规律模型可用来进行核算，请注意浸出液的氧浓度比纯水的低10%，这是由于有溶解组分存在原因，现场测定成果已证明与该模型的预见十分共同。
随温度、压力和排出环境的不同，经过ATEC系缺转入液相中的有用可用氧或许超越饱满浓度的70%，数据见表3。
图2 溶液中的氧
（氧气、水、20℃，NaCN0.5g/L）
表3 水中可用氧（ppm.20℃，1atm）
介质
1atm
空气/水
6.4
氧气/水
31.0
ATEC/水
41.8
六、ATEC体系运用
充气后的溶液十分合适用于堆浸。（由于过饱满的原因）一些未被工艺溶液所吸收的剩下氧气以微泡方式存在，这些微泡比较稳定，不易集合成大气泡，这些剩下微泡悬浮予液相中，跟着浸出溶液中的氧被耗费，微泡很简略被浸出液吸收，这样就使得浸出溶液坚持较高的含氧量。
堆浸作业得到改进的潜势与硫化物的氧化有部分联络，对低渗透性的矿石和（或）充填堆浸来说，在浸出液中坚持较高的氧传动力以改进受弥散操控或弥散约束的浸出设备也很重要。
拌和浸出很少受弥散约束的约束，由于矿石粒度十分小，浸出液经过了充沛拌和混合，并且分散膜的阻力也大为减小，尽管如此，坚持浸出液中满足的反响物浓度（和氧以进步金的浸出液率）仍然是很重要的，ATEC体系可向拌和浸出体系供给溶解氧（用过饱满方法）。在工艺溶液中，一些氧会分出成为微泡，这些微泡悬浮停留于矿浆中并作为拌和浸出槽中的储藏增加氧。未发现对矿浆拌和体系有晦气影响或受矿浆拌和体系的影响。
七、ATEC工艺流程
ATEC氧转化技能用于拌和化浸出体系的概念流程示于图3a和图3b。两者的区别是前者向每个浸出槽独自供给循环的充氧浸出溶液，后者统一贯各槽增加充氧液体。循环运用的浸出液（经过脱泥）或制造的新浸出溶液均可用于第二种流程。在两种流程中，由ATEC ZX设备制备的高度充氧的液体参加拌和浸出槽中，使之与矿浆充沛混合。
图3a ATEC体系与拌和浸出槽的对应联络（每个浸出槽浸出溶液独自循环）
图3b 单台ATEC体系用与拌和浸出（单台ATEC体系与一切浸出槽相连）
为了使浸出槽内的含氧水平坚持在20～25ppm，要求循环流体积要少于槽子容积的10%，这样对一个停留时刻为4小时，容积为100，000加仑的浸出槽来说，经过ATEC体系的循环流速度只需40～50加仓/min。假如运用制造的溶液，为了接纳新的溶液，整个体系中的矿浆浓度梯度要严厉方案好。
ATEC体系用于堆浸的相似概念流程示于图4。循环浸出液悉数或部分经过ATEC体系，悉数浸出液经过期，堆浸体系可规划为在在较低压力下运转，这种状况下需求分配设备和滴淋设备，高压ATEC体系可用于处理部分浸出液，具有高浓度氧的浸出液在淋入矿堆之前与剩下的浸出溶液混合。高氧浓度的部分浸出液也可与剩下的浸出溶液混合，高氧浓度的部分浸出液也可与剩斜部分坚持别离并别离参加矿堆以便按需供给定位氧化剂，这个方法也是可行的。
图4 ATEC ZX体系用丁堆浸（新水制备成循环浸出溶液）
现有的溶液脱泥、分配、混合和充氧液的增加技能都能够运用、不需求再进行工艺研讨或出产扩容研讨。
人们很早就知道到，在化浸出溶液中含有高浓度溶解氧会加快金银溶解速度，有时还会增加总提取回收率，给氧浸出体系加氧技能没有在工业实践中得到推广运用的原因，是没有找到有用而经济的加氧方法，ATEC氧转化技能突破了这个约束。
这项已获专利权的ATEC ZX充氧Tb1技能已在商业上用于污水处理和水产养殖业以增加水溶液的溶解氧含量，这项别致的ATEC技能运用一个氧气源和一个吸收设备在浸出工艺的液相中发作高于其饱满含量的溶解氧，氧的运用功率挨近100%，溶解氧稳定性好、含量高，可达饱满含氧量的170%，然后使得这项技能能够理想地用于加快金的化。
在大多数矿山人员和操作者看来，假如难浸矿石中金的终究浸出率能够增加一守时，比如说10%，那就能够取得潜在利益，这显然是合理的，金浸出的增加将会使金的回收率得以进步，然后取得更大的利益，本钱－效益的增加差是很简略了解的。
可是，因金浸出速度的增加而取得效益或许不是彻底有依据的，经过充氧使金的浸出速度增加五倍或许使浸出所需时刻削减80%，是能够完成的，关于新矿体或新的工艺设备来讲，这能够节省出资和出产费用，与电子和耗费的下降以及出产规模的增大有关的效益是有或许取得的。
浸出速度的进步或许有更严重的含义，如对现有容积必定的设备进行简略改造就或许进步总回收率，增大设备处理才能，下降出产本钱，本文后边对此将作胪陈。
二、氧在金浸出中的作用
氧在金银化浸出中的作用得到公认简直有半世纪了，埃尔斯动（Elsder）方程式早在1846年人们已为熟知了。
4Au＋8NaCN＋O2＋2H2O＝4NaAu（CN）2＋4NaOH
这个方程标明，氧在金的化浸出中起着很重要的作用。可是，由于给金的溶解以电化学浸出的解说和化学核算方法方面的原因，发作了一些混杂知道。1892年提出的雅宁（Janin）方程以为不需求氧参加反响。
2Au＋4NaCN＋2H2O＝2NaAu（CN）2＋2NaOH＋H2
这一时期有些出产者信任金的浸出不需求氧。后因由波拉恩德（Bodlaender）提出的方程标明氧是需用的，但它是以一种过氧化物作为媒介物参加反响的。
2Au＋4NaCN＋2H2O＝2NaAu（CN）2＋2NaOH＋H2
这一时期有些出产者信任金的浸出不需求氧，后因由波拉恩德（Bodlaender）提出的方程标明氧是需用的，但它是以一种过氧化物作为媒介物参加反响的。
2Au＋4NaCN＋2H2O＋O2＝2NaAu（CN）2＋2NaOH＋H2O2
2Au＋4NaCN＋H2O＝2NaAu（CN）2＋2NaOH
总反响与埃尔斯勒方程式是相同的。基于此，马克劳林（MaClaurin）于1895年指出：“氧关于金在溶液中的溶解是必需的，没有氧的参加，就没有金的溶解，依据埃尔斯勒方程式，金的溶解与氧的需求量之比率为197∶8。
美国矿山局1931年提出了一些银矿藏浸出的数据，标明运用氧气或过氧化物对浸出的作用显着优于只充空气，这些数据见表1。
表1 氧对银化浸出的作用（美国矿山局3064，1931年1月）
氧化剂
时刻
（h）
银浸出率（%）
1
2
3
4
24
68.5
37.7
48.5
29.4
只充空气
48
83.0
52.7
50.5
43.9
72
87.3
68.9
72.5
48.2
NaO2 5磅/t
24
71.0
36.7
61.8
29.4
10磅/t
24
85.5
44.7
65.7
35.1
20磅/t
24
93.0
52.2
72.0
43.9
PO2＝μtm
24
83.0
43.0
65.7
39.2
注：辉银矿；2、硫锑铜银矿；3、脆银矿；4硫磁银矿（条件：NaCN 3磅/t 23℃，固体浓度25%）
这些难处理银矿藏的化数据标明，只充空气与增加大约5磅/t（浸出时刻24小时）所到达的浸出作用是适当的，过氧化物增加量增大，浸出率也随之进步（进步起伏15%～25%），在大气压下充纯氧，浸出24小时的浸出率适当于充空气时浸出48小时的成果。加纯氧的成果十分挨近于增加10磅/tNaO2的成果。有一层含义是清晰的，即较长的充氧浸出时刻或许会得到较高的经济效益和浸出率。
三、对金浸出速度的影响
美国胺公司的巴斯基（Barsky）等人辅导进行了断定纯金在溶液中的浸出速度与气相中氧的比率这间的联络的根本研讨，他们在大气压力和23℃的条件下用一块10cm2的金箔进行了这些实验，图1是他们制作的金浸出速度（mg/cm2/h）与空气中氧的百分含量之间的联络曲线，这份材料标明金当出速度与浸出环境中氧含量的联络的似于线性。一个线性回归方程：速度＝0.1258×氧的百分含量使得这条曲线具有很高的联络系数（R2＝0.9989）。
图1 金浸出速度Barsky、Swuinson 相hedley、1954年
许多研讨陈述了对相同的矿石用相同的浸出设备和操作条件用氧气和空气对金进行浸出反响的比数据，卡米尔（Kamyr）的许多论文提出用氧强化化进程、笔直化工艺、氧的管道反响器及其他类型的浸出工艺是最新论文的主题，改进初始浸出速度是很重要的要素，那怕终究金浸出作用只能得到有限的改进，一些这样的材料就是为了阐明这一观念面宣布的。
对南非威尔科姆（Welkom）金选冶厂的皮带重选精矿进行了强化化实验试取得的数据示于表2。
表2 金银浸出速度
金属
氯化剂
浸出时刻（h）
初始浸出速度
（%/h）
浸出90%时
100%浸出时
金
氧
3.0
4.5
37.0
空气
13.5
20.0
27.5
银
氧
3.5
7.5
36.4
空气
11.0
20.0
20.9
假如以90%的浸出率作为比较根底，这些数据标明，对金或银来说，用空气所需求的时刻是氧乞时的3～4倍。对金来说，运用氧气到达终究浸出所需求的时刻（4.5h）约为运用空气所需时刻（20.0小时）的22%，相同，对银来说，运用氧气到达终究浸出所需求的时刻，7.5h约为只用空气所需时刻（20.0h）的37%。
对金和银来说，用氧气比只用空气的初始浸出速度高37%和74%，这一点的重要含义在于关于给定规格的浸出容器来说，当用氧气作氧化剂时设备的日处理才能将是用空气作氧化剂时的3～4倍。
四、速度增加的含义
（一）拌和化
快速浸出的长处在于，对新建设备来说，用较小的容器或较短的停留时刻进行浸出，要到达与惯例浸出相同的作用不会有太大问题。上述定论将使出资和出产本钱大为下降，可是，对正常出产中的工厂来说，假如例用空气时到达最佳回收率所用的时刻不是满足长，那么，运用氧气所发作的更快的浸出动力学会导致取得更高的回收率。这也能够了解为在现行出产条件下取得更大的出产才能，并因此而取得更高的黄金出产率。
出产费用的下降可经过出产才能的进步、动力费用的下降以及耗费的削减来完成，的节省不仅是由于浸出时刻削减的成果，并且也是由于氧与潜在耗物反响的成果。
过剩的停留时刻就是一种“靠垫”，使浸出率的进步更稳妥，还会使化体系中由于比如矿浆浓度、pH值、浓度或矿石类型改变所出产的工艺素乱引起的回收率丢失的敏感性减小。这种过剩进间或许“靠垫”供给了对工艺紊乱或不正常的出产难题进行补浸出所需的超量时刻，这种改进的潜力关于现行的拌和化浸出回路具有重要含义。
（二）炭的荷载
有些文献材料主张在炭吸附体系中坚持和操控溶解氧浓度与电位（Eh）将有助于进步金在炭上的荷载。在充氧体系中对吸附速度、吸附选择性和终究荷载量的进步已有报导。
理论上，这与经过操控电位和调整混合金属络合物体系份额的方法来坚持金络合物的稳定性有部分联络，关于氧对改进炭的荷载，要证明这些潜在的优点，包含本文在内尚无过得硬的数据材料，但这种或许性是令人感兴趣的。
对研讨机构或炭的直销商来说，这是一个远景杰出的研讨范畴。
（三）堆浸
直到目前为止，各种评论一贯集中于惯例拌和化。而进步堆浸回收率相同具有重要含义，勘至比拌和化具有更严重的含义。
在赋金属和铀的各类堆浸中，各种矿堆的充气或充氧具有通性且常选用习气做法。这种状况下，在硫化物的氧化作用刚开始发作的当地，氧的需用量适当于并且常常是浸出进程中的约束要素。气体的充入用风井或从矿堆顶部表面延伸到下面的风，钻了孔的办理埋设在矿堆的底部，经氧化的浸出液流注到矿堆表面或喷注到矿堆里边，这是一些技能实验或商业运用所选用的方法。ATEC ZX充氧体系可运用这些方法的任何一种。
细菌的活动起着很重要的作用，例如在钢堆浸中，吹进矿堆的空气适宜于供给一种温度操控方法并参加细菌的推陈出新。对金的堆浸而言，除非有很多的硫化物存在，氧的需用量不是十分高，可是，坚持较高的氧量经过矿堆将使化浸出更快，更有用，关于含有能耗尽浸出液中的氧并因此而滞缓乃至中止金银浸出进程的耗氧物的堆浸来说，这样做的作用是十分明显的，由于浸出周期缩短，单位时刻内的总回收率进步，药剂耗费削减，然后下降了出产本钱。
依据卡米尔等的最新陈述，氧已用于改进金的堆浸状况和柱浸模仿工业实验状况。
五、ATEC ZX技能
ATEC ZX加氧体系根本上是一个柱状体系，氧气和液体流（浸出液或新鲜的水制剂）被财时引进该体系，气相有用地溶解于液相中，这种工艺是在压力下进行的，排出的液相是氧的高度过饱满溶液。
氧进入液相然后转化为溶解氧成为工艺溶液，转化功率很高（简直100%），与其他转化方法相对照，充气塔、吹咆柱、其他类型的微泡弥散设备以及拌和充气，这些方法一般每段只要缺乏50%的氧运用功率。这些体系有时需求多段或逆流装备以取得满足的氧和功率，与这些方法相比较，简略且转化功率高的单级ATEC体系效益明显。
图2标明，与氧触摸的纯水和500ppm的NaCN溶液的平衡溶解氧浓度是氧压力的函数。此外还标明：用ATEC体系可运用效溶解氧浓度增大（溶解氧加有用过饱满氧）。享利（Henry）规律模型可用来进行核算，请注意浸出液的氧浓度比纯水的低10%，这是由于有溶解组分存在原因，现场测定成果已证明与该模型的预见十分共同。
随温度、压力和排出环境的不同，经过ATEC系缺转入液相中的有用可用氧或许超越饱满浓度的70%，数据见表3。
图2 溶液中的氧
（氧气、水、20℃，NaCN0.5g/L）
表3 水中可用氧（ppm.20℃，1atm）
介质
1atm
空气/水
6.4
氧气/水
31.0
ATEC/水
41.8
六、ATEC体系运用
充气后的溶液十分合适用于堆浸。（由于过饱满的原因）一些未被工艺溶液所吸收的剩下氧气以微泡方式存在，这些微泡比较稳定，不易集合成大气泡，这些剩下微泡悬浮予液相中，跟着浸出溶液中的氧被耗费，微泡很简略被浸出液吸收，这样就使得浸出溶液坚持较高的含氧量。
堆浸作业得到改进的潜势与硫化物的氧化有部分联络，对低渗透性的矿石和（或）充填堆浸来说，在浸出液中坚持较高的氧传动力以改进受弥散操控或弥散约束的浸出设备也很重要。
拌和浸出很少受弥散约束的约束，由于矿石粒度十分小，浸出液经过了充沛拌和混合，并且分散膜的阻力也大为减小，尽管如此，坚持浸出液中满足的反响物浓度（和氧以进步金的浸出液率）仍然是很重要的，ATEC体系可向拌和浸出体系供给溶解氧（用过饱满方法）。在工艺溶液中，一些氧会分出成为微泡，这些微泡悬浮停留于矿浆中并作为拌和浸出槽中的储藏增加氧。未发现对矿浆拌和体系有晦气影响或受矿浆拌和体系的影响。
七、ATEC工艺流程
ATEC氧转化技能用于拌和化浸出体系的概念流程示于图3a和图3b。两者的区别是前者向每个浸出槽独自供给循环的充氧浸出溶液，后者统一贯各槽增加充氧液体。循环运用的浸出液（经过脱泥）或制造的新浸出溶液均可用于第二种流程。在两种流程中，由ATEC ZX设备制备的高度充氧的液体参加拌和浸出槽中，使之与矿浆充沛混合。
图3a ATEC体系与拌和浸出槽的对应联络（每个浸出槽浸出溶液独自循环）
图3b 单台ATEC体系用与拌和浸出（单台ATEC体系与一切浸出槽相连）
为了使浸出槽内的含氧水平坚持在20～25ppm，要求循环流体积要少于槽子容积的10%，这样对一个停留时刻为4小时，容积为100，000加仑的浸出槽来说，经过ATEC体系的循环流速度只需40～50加仓/min。假如运用制造的溶液，为了接纳新的溶液，整个体系中的矿浆浓度梯度要严厉方案好。
ATEC体系用于堆浸的相似概念流程示于图4。循环浸出液悉数或部分经过ATEC体系，悉数浸出液经过期，堆浸体系可规划为在在较低压力下运转，这种状况下需求分配设备和滴淋设备，高压ATEC体系可用于处理部分浸出液，具有高浓度氧的浸出液在淋入矿堆之前与剩下的浸出溶液混合。高氧浓度的部分浸出液也可与剩下的浸出溶液混合，高氧浓度的部分浸出液也可与剩斜部分坚持别离并别离参加矿堆以便按需供给定位氧化剂，这个方法也是可行的。
图4 ATEC ZX体系用丁堆浸（新水制备成循环浸出溶液）
现有的溶液脱泥、分配、混合和充氧液的增加技能都能够运用、不需求再进行工艺研讨或出产扩容研讨。
