金矿石、含金砂矿和多金属矿石（金在其间作为顺便收回的有价组分）等，是现在产金的首要来历。 在资本主义国际各国中，现已查明的金储量中有85%的金来自金矿石和含金砂矿，其他15%来自有色金属复合矿石，并且金矿石在金属总平衡表中的比重正在不断添加。 金或是呈游离状况，或许与硫化物（首要是与黄铁矿）严密共生而存在于各种化合物和固溶体中。在有些矿石中金首要呈各种化合物和固溶体状况存在。因而不能用惯例化法加以收回。这类矿石被以为是难处理的矿石。 资本主义国际的首要产金国家是南非，加拿大和美国。这些国家的金产值占工业发达国家和发展中国家黄金总产值的86%。1874年南非金产值为780吨，占资本主义国际产金总量的78%，加拿大约为60吨，占5%，美国为35吨，约占3%。南非的采金工业首要是建造在恰当简略的，矿石较简略加工的大规划挖掘和出产的基础上。 加拿大采金工业的显着特点是有许多规划不大的矿床。这些矿床中的矿石物质组成极不相同，其间有些尴尬处理的含金矿石。对这些难处理的矿石选用了不同的工艺流程来收回金。因为脉金矿床的规划不大，所以矿山和选矿厂的设备规格较小，劳动出产率也较低。 美国的采金工业中,首要是在处理有色金属矿石时顺便收回其间的金(这部分金产值约占美国金的总产值的40%)。美国有许多金矿床也像加拿大-样尴尬处理矿石。 许多科学研讨作业和出产实践证明：对难处理的含金矿石及其精矿进行氧化焙烧和将氧化焙烧作为化之前的矿石预备作业，在技术上和经济上都是合理的。归于难处理的含金物料有：铜产品、砷产品以及含细粒浸染金的黄铁矿精矿等。假如不通过焙烧而直接对这些质料进行化时，金的收回率则不超越60~70%。 研讨成果表明，难处理的含金物料在氧化焙烧之后，可从中取得含许多的细粒露出金的孔隙状焙砂。这样，化溶液就能进入金色果体内部，然后使收回金的进程变得愈加简略。通过预先氧化焙烧之后，再用化法处理矿石，就能使金的收回率进步到95~97.5%。 难处理的含金-砷物料的氧化焙烧是恰当杂乱的。在焙烧进程中有必要除砷和硫。为了除砷，就需在弱氧化性气氛中和较低温度（450~500℃条件下，使砷变为而被扫除，或许在复原气氛中和高温（760~800℃）条件下使砷变为三硫化二砷被扫除。在温度为750~850℃和许多过剩空气的条件下，使硫化物中的硫以恰当的速度烧尽（即脱硫），以便使生成的硫酸盐量最少。因而，选用两段焙烧来处理这些含金物一段焙烧。 对金-砷物料进行-段欢腾焙烧的办法首先是加拿大《道尔》公司于1946年在选矿厂开端选用。他们对含Au 200克/吨，S 15%，As 5%的砷黄铁矿精矿的矿浆进行了焙烧。矿浆中固体含量为80%。利甩喷给料器直接将矿浆给入焙烧炉的欢腾层内。焙烧炉为圆筒形，高5.4米，内径为2.64米。在欢腾层区内炉的直径缩小为2.04米，这是因为炉内有耐火砖砌的内衬。炉的顶部，烟道和圆筒体内均砌有耐火砖。炉底为衬有耐火水泥的钢板，钢板上有120个盘形孔并带有直径6毫米的刚玉球。这些刚玉球在给入空气时起着分配阀和挡料设备的效果，以避免在停炉时分掉入焙砂。 欢腾层的高度为1525毫米。在中止送风时，其高度降到1200毫米。焙烧温度为640~650℃。通过喷水器调理炉内温度。进步焙烧温度是极不抱负的，因为在这种状况下会使物料熔化，这样会下降焙砂在浸出进程中的金收回率。在焙烧进程中，约有-半（其间含金量占金总量的57%）焙砂通过炉门坎排出。约40%焙砂（其间含金量为37%）被捕集到第-个圆筒内。剩下的焙砂（含金6%）被捕集到第二个圆筒内。 依据参考文献中数据，该焙烧炉接连作业14年未进行大修。仅对炉底耐火砖衬底修补过-次。后来，因为精矿中滑石档次的进步和炉底开端生成炉瘤（炉结），才中止运用。后来将喷给料器的方位改动为炉顶上部，使矿浆呈扇形线给入炉内。这样矿浆能均匀地散布在欢腾层表面上。选用这种添加精矿的办法后，大部分水分能在精矿下落时被扫除。改动喷给料器的设备方位还能避免因欢腾层的损坏而停炉的现象。 在运用这种焙烧炉进程中曾发作过这种状况，即精矿中存在的呈辉锑矿状况的锑对金的收回率有晦气影响，特别是当锑的档次超越0.5%时，这种晦气影响更为显着。在这种状况下，会发作金颗粒的熔化和在其表面上生成-层难以被；溶解的薄膜。这样使金收回率显着下降。 （KoxHHoyp B aulahc）选矿厂选用欢腾焙烧之后，大大进步了化进程中的金收回率。 加拿大选矿厂的矿石处理才干为500吨/昼夜。1951年一座欢腾焙烧炉投产。所处理的精矿中含Au 76克/吨；S 18.8 %；As 11.04%；Sb 0.42%和Fe 27.8%。 将选矿厂的浮选精矿给入直径3.7米的浓缩机中，然后给入旋转式真空过滤机。由此将物料给入1830×1830毫米的槽内。用泵将矿浆（含固体80%）给入给料机，再给入喷给料机（其方位与排料炉坎相对，并比焙烧炉的欢腾层面高610毫米）。整个焙烧炉的流程如图所示。[next]
焙烧炉是一个外部尺度为2640×5490毫米的圆筒体，其内衬有75毫米厚的绝缘砖和225毫米厚的耐火砖。欢腾层面的炉体内径为2030毫米，欢腾层高为1270毫米。炉底结构与选矿厂的结构相似。焙烧进程中，欢腾层温度为700℃，这样能确保金收回率最高。假如欢腾层温度超越725℃，可用喷水的办法使温度下降。焙烧炉每昼夜的处理才干为12~15吨矿浆。在停炉时一起中止给料，但应往炉内继续给入10分钟的空气，其意图是铲除炉内气体空间和净化废气中砷的气态化合物以及避免砷在喷咀内凝集。 炉子的作业安稳。10年内仅停炉三次。停炉的意图是进行查看和炉衬的小修补。 在焙烧炉刚开端作业时所焙烧的精矿粒度为60%-325网目。后来选矿厂设备了辅佐磨矿机，使磨矿细度到达87%-325网目。下降精矿粒度使粉尘产率由40%增到50%，成果引起除尘器排料管阻塞。 处理细粒精矿时，欢腾层中的热量储藏比处理粗粒精矿时少。这种状况在停炉时特别显着。细粒精矿层的降温速度比粗粒精矿层快得多。在焙烧粗粒精矿时，下降层温的时刻要继续36小时。然后才干使炉子开端作业，而不需求辅佐烘炉。焙烧细粒物料时，中止降温的时刻超越12小时。这样就需进行辅佐烘炉以使炉子更好地作业。 在选矿厂进行化之前，对精矿进行焙烧就能进步金的收回率。 加拿大厂商于投产了一座欢腾焙烧炉。焙烧用的混合浮选精矿含Au 230克/吨，S 24%，As 6.5%，Sb 0.43 %，Ni 0.33%，Fe 29%。 该欢腾焙烧炉也是《道尔》公司规划的。焙烧炉为一个直径5米，高7米的园筒形炉体。炉底装有厚16毫米的钢制条筛（或为炉篦）。炉蓖上面砌有-层100毫米厚的耐火水泥。欢腾层高为1625毫米。炉内砌有230毫米厚的耐火砖。耐火砖内衬的高度与欢腾层高度相同。 焙烧炉外壳的上部砌有115毫米厚耐火砖。用水泵将含78~80%固体的浮选精矿矿浆直接从浓缩机中给入炉的上部（通过中间矿浆槽）。 焙烧炉每昼夜可处理精矿75吨。 焙烧温度为565℃焙砂中含As：2.3~2.9%，S：0.7~0.8%。废气通过收尘器并经38米高的烟囱排入空中。 在化之前对浮选精矿进行欢腾焙烧，金收回率可从80%进步到90.2%。 通过几回实验室实验后，于1955年开端对浮选精矿选用两段焙烧。成果就能较完全地扫除砷。 两段焙烧的设备联络图见图2。设备的I号焙烧炉后改为两段焙烧。欢腾层区的直接（因又砌了耐火砖）缩小到3.36米。欢腾层高度未变，仍为1625毫米。炉底装有20个带球形阀的喷咀。用空气压缩机将空气送入炉内。空气压缩机出产才干的调理是通过操控室进行远间隔操作。[next]
精矿矿浆给入I号炉内。每昼夜处理精矿60吨，矿浆中固体占80%。 I号炉内欢腾层的温度动摇在560~590℃之间。通过改动供料速度来调理炉内温度。 I号炉内假如能操控住气相的组成，砷便能悉数排出。这样能使金充沛解离，而通过下一步化后，就能使金的收回率有较大进步。 从I号焙烧炉溢流堰排出的焙砂顺着焙砂排出管并通过喷给料器给入Ⅱ号焙烧炉。I号炉内带粉尘的气体进入除尘器，然后再给入Ⅱ号炉内。 Ⅱ号焙烧炉的外部尺度为4.27×4.88米，欢腾层区的直径为2.7米，欢腾层高度为915毫米。炉底装有90个带球阀的喷咀。 Ⅱ号炉内欢腾层的温度为650~760℃。为使Ⅱ号炉内温度不超越760℃，应定时往炉内喷水。Ⅱ号炉每年停一次炉。停炉时刻为36小时以便查看。 从Ⅱ号炉排出的含粉尘气体给入三个除尘器。气体通过除尘器净化后，通过42.3米高和内砌耐火砖的烟囱排入大气。 除尘器中排出的粉尘给入下面的救活槽。Ⅱ号炉内的焙砂和除尘器中的粉尘相同应通过救活后再给入化工序进行化处理。 在经长时刻停炉之后从头运用焙烧炉时，应先接通石油喷烧器，使欢腾层温度到达作业极限。然后往I号炉内给料并逐步进步欢腾层的温度。将通过溢流堰排出的焙砂给入Ⅱ号炉。一般状况下，往两个炉中给料和使其到达规则的高度约需36个小时。浮选精矿从I号炉进入Ⅱ号炉时，可使焙砂中的砷含量下降到1.5~1.6%。这样能确保化时的金收回率进步到97.5%。 加拿大厂商用两段欢腾焙烧炉的每昼夜处理才干为200吨。 美国选矿厂于1951年开端对硫碲浮选精矿进行-段欢腾焙烧。精矿中含310克/吨Au，22~25%的S和22~24%的Fe。焙烧设备流程见图3。金在这些精矿中呈碲化物形状（碲化物与黄铁矿严密共生），少量的金呈游离状况。[next]
从选矿厂浓缩机中排出的浮选精矿矿浆（含固体60%）用隔膜泵给入中间拌和浸出槽。如图3所示，从浸出槽排出的矿浆给入盘滤机。 含固体84~88%的滤饼给入调浆槽中，用水稀释到固体含量为78~80%，然后以自流办法给入1800×1800毫米的拌和浸出槽内。 用园盘泵将矿浆从给料槽中给入《道尔》式焙烧炉内。精矿矿浆通过给料管进入焙烧炉内。给料管的设备方位与排料孔的方向相反，比欢腾层面高出150毫米。给料管直径38毫米，其结尾被压扁并向下扭弯成30°角，伸入炉内。为了使精矿能均匀地给入炉内和在停炉时使管子冷却，通过-根专用管往其间给入少量的压缩空气。 此欢腾焙烧炉有一高5米，直径5米的圆筒形壳体。炉体外部用6毫米厚的钢板制成，内砌150毫米厚的绝热层和220毫米厚的耐火砖内衬。 内衬砌到寓炉底1.5米的高处，即砌到焙砂排料孔处。焙砂排料孔上部的绝热层和耐火砖内衬的总厚度为125毫米。 炉底由22毫米厚的钢板制成，钢板上共有134个园孔。园孔中心之间的间隔为300毫米。 每个园孔内都有螺纹管，螺纹管内拧着-个直径25毫米，长228毫米的不锈钢半园形顶盖。半园形顶盖上端有一个直径75毫米，厚6.5毫米的钢片。钢片下部的管壁上有四个间隔持平，直径6.5毫米的园孔。焙烧炉底铺有两层耐火砖，每层厚度为75毫米。焙烧时，欢腾层的温度为620℃。 针碲金矿在焙烧进程中解离并别离出细粒的金属金。这种金属金在化进程中易于溶解。 黄铁矿经氧化后生成多孔状的氧化铁颗粒。这样，化溶液能够很简略地向金粒进入并使之溶解。 焙烧炉投产后的头六个月内，是在过剩空气(由50%增到100%)的条件下进行焙烧的。得到的焙砂为鲜赤色。在化进程中，从这种焙砂得到的金收回率并不高。 后来改动了焙烧办法。开端是在少量过剩空气和废气中氧含量约为l%的条件下进行焙烧。成果所得到的焙砂为巧克力色。在这种焙烧条件下，焙砂浸出后的残渣中金档次较低。 《KapaTOH》选矿厂以为，假如在焙烧炉欢腾层面上部的空间存在许多过剩的空气，那么就为空气流使细粒精矿处于悬浮状况发明了良好条件。成果在这些颗粒表面上就能构成比欢腾层温度高得多的温度。因而使焙砂颗粒(粉尘)发作熔化。这样对下-步化处理时的金收回率有不良影响。所以在焙烧时使欢腾层上部坚持最少的过剩氧就不能使焙砂熔化。这一点是进步化进程中金收回率时必不可少的重要条件。[next] 十分显着，当焙砂为巧克力色时，金收回率最高，药剂耗量也最少。 相同显着的是，用两段焙烧效果最好。这是因为在两段焙烧条件下，针碲金矿石能在复原气氛中分化，而含硫的热焙砂在含过剩空气的气氛中进行再次焙烧，直到取得赤赤色焙砂时停止。 焙烧炉每昼夜的处理才干原定为60~70吨精矿，实践上只到达30~35吨精矿，并且每昼夜只作业了14~16小时。在停炉时，物料层能在较长时刻内坚持本来温度。这样在开炉之前就不需求对焙烧炉进行辅佐烘炉。能够必定，能使焙烧炉坚持36小时而不用烘炉。 在焙烧炉作业时，约有60%的物料通过炉门坎排出，约40%跟着废气从炉内被带走。 废气除尘体系包含两个直径1100毫米的除尘器，一个直径600毫米的双管旋风除尘器和-个电收尘器。 精矿和其焙烧产品的组成 物 料 Au（g/t） SiO4（%） Si（%） Fe2+（%） Fe3+（%） 不溶残渣（%） 原始 精矿 215 - 22.90 - 22.40 44.70 焙 砂 140 0.80 0.20 2.60 11.90 70.00 粉 尘 1号除尘器 485 0.50 0.80 11.30 29.40 31.40 2号除尘器 560 0.40 1.00 14.50 24.50 32.30 旋风除尘器 560 0.50 0.70 9.30 23.40 40.20 电收尘器 231 0.70 0.10 2.90 29.90 36.20
气体的总除尘率为99%以上。表中所列的为在取得巧克力色的焙砂时，精矿和精矿焙砂的固体产品的组成。化时的金收回率为97.5%，化浸渣中金档次为5.1克/吨。 美国选矿厂是国外少量几个选金厂商之一。该厂用处理才干为75吨/时的欢腾焙烧炉对金-砷矿石进行直接焙烧。 入炉的矿石中含As 2.85%，S 3.6%，Fe 3.2%，Sb 0.1%和Au 7克/吨。欢腾炉直径为4.8米，以石油为燃料。焙烧温度为590~650℃。从炉内排出的废气冷却到175~200℃，成果使许多的砷冷凝下来。气体中残留的砷在湿式净化进程中被收集到洗刷塔中。 南罗得西亚矿山通过实验室研讨之后，树立-座欢腾焙烧炉的实验设备，用它处理含金的砷黄铁矿精矿。设备的处理才干为100吨/昼夜。 工业设备于1952年投产，其处理才干为600吨/昼夜。该设备的流程如图4所示。
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欢腾焙烧炉的直径5米，高6米。它由A和B两室组成。依据所得精矿数量的不同，焙烧炉每昼夜的作业时刻为14~16小时。精矿矿浆中含固体72~78%和含硫22~24%。A室内炉温坚持在588℃，通过往欢腾层上喷水来操控炉温。B室首要用来逐步冷却焙砂。B室的炉温坚持在340~450℃。 焙砂中的砷档次为1.4%，硫1%，金120~150克/吨。 苏联还没有广泛使用欢腾焙烧法来处理各种难处理的含金精矿。可是，在拟定各矿床的不同矿石物料的焙烧参数方面也作了许多研讨；1956~1957年国立稀有金属科学研讨所伊尔库茨克分所初次在苏联进行了两段欢腾焙烧的实验室实验。所用之焙烧质料是《达拉松》选矿厂的砷黄铁矿精矿。精矿中含S 23.5%；As 9.55%；Fe 23.3%；Cu l.13%；Pb 0.6%;Au 18.4克/吨;Ag 6.2克/吨。 为了实验，曾规划和设备了两台实验室规划的欢腾焙烧炉。用这两台焙烧炉顺次进行第1段和第Ⅱ段焙烧。 依据研讨成果断定了扫除砷和使硫保留在焙砂中的第I段焙烧的最佳条件如下： 焙烧温度，℃ 450~480 单位处理才干，吨/（米2/昼夜） 4.5~5.5 空气的单位耗量，米2/（米2/分） 3.5~4.0 空气的线速度，厘米/秒 8 从前断定：在I段焙烧时，当空气耗量为硫和砷焚烧时理论上所有必要的85~90%时，砷能被扫除85-90%（即焙砂中含砷量下降到1.3~1.9%），而硫化物中的硫实践上悉数留在焙砂中。 第1段焙烧后的焙砂给入第II段焙烧炉中焙烧。按实验成果选定的最佳条件如下： 焙烧温度，℃ 580~620 单位处理才干，吨/米2•昼夜 3.0~4.0 空气的单位耗量，米3/米2•分钟 5.5~6.0 空气的线速度，厘米/秒 8.5~9.5 化时焙砂中金收回率% 92~93 苏联有色冶金规划院在进行实验室研讨的一起，拟定了对《达拉松，矿的砷黄铁矿精矿进行欢腾焙烧的实验炉和焙烧车间的初步规划。 规划出的矩形双室焙烧炉的总面积为4.2米2（1.7×2.5），昼夜处理才干为18吨。1960年《达拉松》矿提早建成了实验车间，设备了对浮选精矿进行两段焙烧的设备并开端实验。依据研讨成果选用了原先在实验室条件下所挑选的焙烧条件。实验用的含砷精矿中含S 30.6%；As 9.6%；Cu 2.4%；Pb l.1%；Fe 27.0%；Au 60克/吨。 精矿的磨矿细度为60%-0.074毫米，湿度为4~7%。 实验进程中发现该设备在结构上有许多缺陷和操作进程中有许多困难。可是，正如研讨人员所证明的那样，在对砷黄铁矿优先氧化方面得到了令人满意的成果。这些成果也证明了从前的实验室研讨数据是正确的。 依据金属平衡表，从被焙烧物猜中得到的金的工艺收回率为97%。 后来又将该设备进行了改造。将焙烧炉改为单室炉，以便用欢腾焙烧法替代在机械焙烧炉内进行焙烧的办法。工业实验的设备见图5。 焙烧的基本任务是从精矿中扫除砷和取得工业用的。取得二氧化二砷是十分困难的。这是因为现在在国内外还没有相似的工业出产的实例。 改造后的焙烧炉的断面为矩形的。其炉底面积为3.4米2，堰高1米。从炉底到炉顶的高为6米。焙烧炉内砌有粘土砖。炉底用耐热混凝土制成并设备有蕈状喷咀。喷咀的有用断面为炉底面积的0.8%。 从炉内排出的废气在顺次摆放着的UH-15型除尘器和BYI-2.4型电收尘器中净化。除尘器，烟道和电收尘器能绝热，以避免的蒸气冷凝。为了使蒸气冷凝和捕收它，在电收尘器之后设备了结晶室。净化后的气体由结晶室内通过离车间800米远的烟囱排至大气中。 将枯燥后（到达4~5%的水分）的精矿送入焙烧炉内焙 烧。此种焙烧炉与国外相似设备不同。它的首要特点是对矿浆进行焙烧。因为需求取得、故取消了用这种设备对精矿浆的焙烧。 曾用两种精矿焙烧准则对此设备进行了实验：对硫化物完全氧化和使砷蒸发到气相中。 当氧量缺乏以使硫化物完全氧化时，那么砷的蒸发率最高。 当空气耗量等于理论耗量的130~135%，温度为750~850℃时，使硫化物完全氧化的准则才干得到确保。当进行硫化物完全氧化（准则A）和使砷优先蒸发（准则6）时，欢腾焙烧的工艺目标如下：[next] 准则A 准则6 空气耗量为其理论耗量的% 130~135 80~90 焙烧炉单位处理才干，吨/米2•昼夜 3.5~4.5 6.5~7.5 欢腾层的温度，℃ 750~850 550~580 从炉内排出的焙砂中含量，% S总 0.4~0.6 12~20 Ss 0.1~0.2 7.2~15.0 As 1~1.5 0.35~0.65 转入气相中的砷收回率，% 65~75 80~85 为了常常运用焙烧炉，应选用优先蒸发砷的准则。 曾在氧量缺乏和焙烧温度为500~850℃（选定的最佳温度为550~550℃）的条件下查验了焙烧炉的作业准则。证明了这-焙烧准则是能够确保电除尘器和整个气体管内所必需的温度条件的。在上述焙烧温度和空气耗量（为其理论耗量的80~90%）条件下，炉顶下部气体中氧的含量动摇在0~1.5%之间，SO2的含量为10~12%。 焙烧炉内粉尘的吹出量为精矿的20%。在电除尘器长时间作业的条件下，可取得含92~99% As2O3的合格工业砷酐。砷酐中的金档次为1~2克/吨。假如在电除尘器之前的气体中含尘度不超越5~8克/米2时，其效果最好。焙砂中金的实践收回率为96.1~97%。可是，如进步电除尘器有用使用系数和消除机械丢失后，金的收回率还能够进步。 在焙烧进程中常常发作焙砂中的金富集在炉床内，特别是在下部炉底。国外各工厂也发作过此种状况。在焙烧炉长时间作业之后，炉底的焙砂中金的档次能超越2~3公斤/吨，乃至更高。其原因是精矿中的游离金和在硫化物氧化进程中被解离的金沉积在气流之中。 《达拉松》矿山局的实验设备是该局用来对难选含金砷黄铁矿精矿进行欢腾焙烧的第1台设备。它于1967年正式投入工业出产。 国立稀有金属科学研讨所伊尔库茨克分所和全苏有色金属科学研讨听曾在实验室条件下研讨了泥贡含金精矿在欢腾焙烧内进行氧化焙烧的状况。1966年全苏有色金属科学研讨所又对哈萨克斯坦某矿床的泥质含金精矿的两段焙烧进行了半工业实验。这种精矿的特点是不含游离金。精矿中悉数金均与砷黄铁矿共生。 当第1段焙烧温度较低（500~559℃）和在弱氧气氛下，砷便许多蒸发。在进行第II段焙烧时，在空气过剩和进步焙烧温度之后，硫和碳便完全被氧化了。 对精矿进行两段焙烧时的最佳工艺条件如下： 第1段焙烧 第Ⅱ段焙烧 单位处理才干，吨/米2•昼夜 6.0~6.5 2.5~5.0 焙烧温度，℃； 层内 500~550 650~670 层下 450~470 不低于560 空气过剩的系数 0.5 1.5~1.8 气流中空气的线速度，米/秒 0.1 0.1 炉顶下部的真空度，毫米，柱 2~3 2~3 能够必定，焙砂是对泥质精矿进行下一步化的仅有有利的焙烧时产品。焙烧进程中除尘器和电收尘器中的粉尘中含有许多活性碳。通过预先造粒后应将它返回到第1段焙烧炉中再焙烧。 研讨成果证明：当焙饶温度超越670℃时。金随化渣的丢失大大添加。这是因为金发作热纯化的成果（图7）。假如焙烧温度低于635℃时，因为未经脱除的碳的吸附效果，化渣中的金档次便急剧进步（图8）。
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送去化的焙砂中碳的最大答应含量应不超越0.3%。研讨成果证明：焙砂中碳的极限含量为0.2%。 相同能够必定，焙砂和粉尘中还存在-部分未被完全氧化的砷黄铁矿是化时金许多丢失的原因（图9）。曾为泥质含金精矿的两段焙烧拟定了-个最佳工艺条件，然后进步了金的收回率和确保取得合格的。
参考文献举出了从矿浆中直接对泥质金砷精矿进行两段欢腾焙烧的实验室和半工业实验的数据。断定了对矿浆中难选含金精矿进行枯燥和欢腾焙烧这两种办法合作运用的首要工艺参数。这-办法的特点是设备结构简略、焙烧炉的作业安稳耐久和便于完成全盘自动化。 有必要指出，国际各首要产金国家有关这方面的情报材料很少。近几年来有关国外选金厂对悉数含金物料，特别是对难选含金物料的研讨扣处理实践方面的报道材料也很少。 对欢腾焙烧处理难选含金物料的实验室、半工业、工业实验和工业使用的文献中现有材料的分析和总结后能够看出，对难选含金物料在化之前进行欢腾焙烧的办法将会得到更为广泛的使用。可是不论是苏联，仍是在外国这种办法仍不是采金厂商的首要办法。现在在许多国家中，如，加拿大、澳大利亚、南非，加纳和美国等，依然使用床式焙烧炉。仅在澳大利亚就有约50个这样设备，每昼夜可焙烧-千多吨的难处理含金物料。 已然欢腾焙烧法具有不少长处，那么为什么推行的速度这样慢呢?而床式焙烧法的生命力安在?其原因在于大多数采金厂商规划较小，处理矿石量不大。在这些厂商中焙烧-吨含金物料的本钱为50~90美分，而在个别状况下为20~25美分。可是若选用欢腾焙烧法处理相同物料的本钱则为几美元。例如，美国选金厂的欢腾焙烧炉处理才干为40吨/昼夜，处理-吨金精矿的本钱为3.9美元。 尽管如此，床式焙烧法也有其缺陷，例如，焙烧炉的处理才干低，被焙烧物料表面温度散布不均，炉内温度和气体条件难以操控等。所以应在黄金厂商中不断推行欢腾焙烧法。 特别是在许多小厂商兼并后和需求扩展厂商的处理才干和规划时，就需求用欢腾培烧法替代床式焙烧法。在这种状况下，许多小型床式焙烧设备就很不适用。 近几年来，在苏联和国外，开端研讨用欢腾焙烧炉对含金物料进行氯化蒸发处理。依据参考文献报道，这种办法能够更充沛地归纳收回各种有用组份。
焙烧炉是一个外部尺度为2640×5490毫米的圆筒体，其内衬有75毫米厚的绝缘砖和225毫米厚的耐火砖。欢腾层面的炉体内径为2030毫米，欢腾层高为1270毫米。炉底结构与选矿厂的结构相似。焙烧进程中，欢腾层温度为700℃，这样能确保金收回率最高。假如欢腾层温度超越725℃，可用喷水的办法使温度下降。焙烧炉每昼夜的处理才干为12~15吨矿浆。在停炉时一起中止给料，但应往炉内继续给入10分钟的空气，其意图是铲除炉内气体空间和净化废气中砷的气态化合物以及避免砷在喷咀内凝集。 炉子的作业安稳。10年内仅停炉三次。停炉的意图是进行查看和炉衬的小修补。 在焙烧炉刚开端作业时所焙烧的精矿粒度为60%-325网目。后来选矿厂设备了辅佐磨矿机，使磨矿细度到达87%-325网目。下降精矿粒度使粉尘产率由40%增到50%，成果引起除尘器排料管阻塞。 处理细粒精矿时，欢腾层中的热量储藏比处理粗粒精矿时少。这种状况在停炉时特别显着。细粒精矿层的降温速度比粗粒精矿层快得多。在焙烧粗粒精矿时，下降层温的时刻要继续36小时。然后才干使炉子开端作业，而不需求辅佐烘炉。焙烧细粒物料时，中止降温的时刻超越12小时。这样就需进行辅佐烘炉以使炉子更好地作业。 在选矿厂进行化之前，对精矿进行焙烧就能进步金的收回率。 加拿大厂商于投产了一座欢腾焙烧炉。焙烧用的混合浮选精矿含Au 230克/吨，S 24%，As 6.5%，Sb 0.43 %，Ni 0.33%，Fe 29%。 该欢腾焙烧炉也是《道尔》公司规划的。焙烧炉为一个直径5米，高7米的园筒形炉体。炉底装有厚16毫米的钢制条筛（或为炉篦）。炉蓖上面砌有-层100毫米厚的耐火水泥。欢腾层高为1625毫米。炉内砌有230毫米厚的耐火砖。耐火砖内衬的高度与欢腾层高度相同。 焙烧炉外壳的上部砌有115毫米厚耐火砖。用水泵将含78~80%固体的浮选精矿矿浆直接从浓缩机中给入炉的上部（通过中间矿浆槽）。 焙烧炉每昼夜可处理精矿75吨。 焙烧温度为565℃焙砂中含As：2.3~2.9%，S：0.7~0.8%。废气通过收尘器并经38米高的烟囱排入空中。 在化之前对浮选精矿进行欢腾焙烧，金收回率可从80%进步到90.2%。 通过几回实验室实验后，于1955年开端对浮选精矿选用两段焙烧。成果就能较完全地扫除砷。 两段焙烧的设备联络图见图2。设备的I号焙烧炉后改为两段焙烧。欢腾层区的直接（因又砌了耐火砖）缩小到3.36米。欢腾层高度未变，仍为1625毫米。炉底装有20个带球形阀的喷咀。用空气压缩机将空气送入炉内。空气压缩机出产才干的调理是通过操控室进行远间隔操作。[next]
精矿矿浆给入I号炉内。每昼夜处理精矿60吨，矿浆中固体占80%。 I号炉内欢腾层的温度动摇在560~590℃之间。通过改动供料速度来调理炉内温度。 I号炉内假如能操控住气相的组成，砷便能悉数排出。这样能使金充沛解离，而通过下一步化后，就能使金的收回率有较大进步。 从I号焙烧炉溢流堰排出的焙砂顺着焙砂排出管并通过喷给料器给入Ⅱ号焙烧炉。I号炉内带粉尘的气体进入除尘器，然后再给入Ⅱ号炉内。 Ⅱ号焙烧炉的外部尺度为4.27×4.88米，欢腾层区的直径为2.7米，欢腾层高度为915毫米。炉底装有90个带球阀的喷咀。 Ⅱ号炉内欢腾层的温度为650~760℃。为使Ⅱ号炉内温度不超越760℃，应定时往炉内喷水。Ⅱ号炉每年停一次炉。停炉时刻为36小时以便查看。 从Ⅱ号炉排出的含粉尘气体给入三个除尘器。气体通过除尘器净化后，通过42.3米高和内砌耐火砖的烟囱排入大气。 除尘器中排出的粉尘给入下面的救活槽。Ⅱ号炉内的焙砂和除尘器中的粉尘相同应通过救活后再给入化工序进行化处理。 在经长时刻停炉之后从头运用焙烧炉时，应先接通石油喷烧器，使欢腾层温度到达作业极限。然后往I号炉内给料并逐步进步欢腾层的温度。将通过溢流堰排出的焙砂给入Ⅱ号炉。一般状况下，往两个炉中给料和使其到达规则的高度约需36个小时。浮选精矿从I号炉进入Ⅱ号炉时，可使焙砂中的砷含量下降到1.5~1.6%。这样能确保化时的金收回率进步到97.5%。 加拿大厂商用两段欢腾焙烧炉的每昼夜处理才干为200吨。 美国选矿厂于1951年开端对硫碲浮选精矿进行-段欢腾焙烧。精矿中含310克/吨Au，22~25%的S和22~24%的Fe。焙烧设备流程见图3。金在这些精矿中呈碲化物形状（碲化物与黄铁矿严密共生），少量的金呈游离状况。[next]
从选矿厂浓缩机中排出的浮选精矿矿浆（含固体60%）用隔膜泵给入中间拌和浸出槽。如图3所示，从浸出槽排出的矿浆给入盘滤机。 含固体84~88%的滤饼给入调浆槽中，用水稀释到固体含量为78~80%，然后以自流办法给入1800×1800毫米的拌和浸出槽内。 用园盘泵将矿浆从给料槽中给入《道尔》式焙烧炉内。精矿矿浆通过给料管进入焙烧炉内。给料管的设备方位与排料孔的方向相反，比欢腾层面高出150毫米。给料管直径38毫米，其结尾被压扁并向下扭弯成30°角，伸入炉内。为了使精矿能均匀地给入炉内和在停炉时使管子冷却，通过-根专用管往其间给入少量的压缩空气。 此欢腾焙烧炉有一高5米，直径5米的圆筒形壳体。炉体外部用6毫米厚的钢板制成，内砌150毫米厚的绝热层和220毫米厚的耐火砖内衬。 内衬砌到寓炉底1.5米的高处，即砌到焙砂排料孔处。焙砂排料孔上部的绝热层和耐火砖内衬的总厚度为125毫米。 炉底由22毫米厚的钢板制成，钢板上共有134个园孔。园孔中心之间的间隔为300毫米。 每个园孔内都有螺纹管，螺纹管内拧着-个直径25毫米，长228毫米的不锈钢半园形顶盖。半园形顶盖上端有一个直径75毫米，厚6.5毫米的钢片。钢片下部的管壁上有四个间隔持平，直径6.5毫米的园孔。焙烧炉底铺有两层耐火砖，每层厚度为75毫米。焙烧时，欢腾层的温度为620℃。 针碲金矿在焙烧进程中解离并别离出细粒的金属金。这种金属金在化进程中易于溶解。 黄铁矿经氧化后生成多孔状的氧化铁颗粒。这样，化溶液能够很简略地向金粒进入并使之溶解。 焙烧炉投产后的头六个月内，是在过剩空气(由50%增到100%)的条件下进行焙烧的。得到的焙砂为鲜赤色。在化进程中，从这种焙砂得到的金收回率并不高。 后来改动了焙烧办法。开端是在少量过剩空气和废气中氧含量约为l%的条件下进行焙烧。成果所得到的焙砂为巧克力色。在这种焙烧条件下，焙砂浸出后的残渣中金档次较低。 《KapaTOH》选矿厂以为，假如在焙烧炉欢腾层面上部的空间存在许多过剩的空气，那么就为空气流使细粒精矿处于悬浮状况发明了良好条件。成果在这些颗粒表面上就能构成比欢腾层温度高得多的温度。因而使焙砂颗粒(粉尘)发作熔化。这样对下-步化处理时的金收回率有不良影响。所以在焙烧时使欢腾层上部坚持最少的过剩氧就不能使焙砂熔化。这一点是进步化进程中金收回率时必不可少的重要条件。[next] 十分显着，当焙砂为巧克力色时，金收回率最高，药剂耗量也最少。 相同显着的是，用两段焙烧效果最好。这是因为在两段焙烧条件下，针碲金矿石能在复原气氛中分化，而含硫的热焙砂在含过剩空气的气氛中进行再次焙烧，直到取得赤赤色焙砂时停止。 焙烧炉每昼夜的处理才干原定为60~70吨精矿，实践上只到达30~35吨精矿，并且每昼夜只作业了14~16小时。在停炉时，物料层能在较长时刻内坚持本来温度。这样在开炉之前就不需求对焙烧炉进行辅佐烘炉。能够必定，能使焙烧炉坚持36小时而不用烘炉。 在焙烧炉作业时，约有60%的物料通过炉门坎排出，约40%跟着废气从炉内被带走。 废气除尘体系包含两个直径1100毫米的除尘器，一个直径600毫米的双管旋风除尘器和-个电收尘器。 精矿和其焙烧产品的组成 物 料 Au（g/t） SiO4（%） Si（%） Fe2+（%） Fe3+（%） 不溶残渣（%） 原始 精矿 215 - 22.90 - 22.40 44.70 焙 砂 140 0.80 0.20 2.60 11.90 70.00 粉 尘 1号除尘器 485 0.50 0.80 11.30 29.40 31.40 2号除尘器 560 0.40 1.00 14.50 24.50 32.30 旋风除尘器 560 0.50 0.70 9.30 23.40 40.20 电收尘器 231 0.70 0.10 2.90 29.90 36.20
气体的总除尘率为99%以上。表中所列的为在取得巧克力色的焙砂时，精矿和精矿焙砂的固体产品的组成。化时的金收回率为97.5%，化浸渣中金档次为5.1克/吨。 美国选矿厂是国外少量几个选金厂商之一。该厂用处理才干为75吨/时的欢腾焙烧炉对金-砷矿石进行直接焙烧。 入炉的矿石中含As 2.85%，S 3.6%，Fe 3.2%，Sb 0.1%和Au 7克/吨。欢腾炉直径为4.8米，以石油为燃料。焙烧温度为590~650℃。从炉内排出的废气冷却到175~200℃，成果使许多的砷冷凝下来。气体中残留的砷在湿式净化进程中被收集到洗刷塔中。 南罗得西亚矿山通过实验室研讨之后，树立-座欢腾焙烧炉的实验设备，用它处理含金的砷黄铁矿精矿。设备的处理才干为100吨/昼夜。 工业设备于1952年投产，其处理才干为600吨/昼夜。该设备的流程如图4所示。
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欢腾焙烧炉的直径5米，高6米。它由A和B两室组成。依据所得精矿数量的不同，焙烧炉每昼夜的作业时刻为14~16小时。精矿矿浆中含固体72~78%和含硫22~24%。A室内炉温坚持在588℃，通过往欢腾层上喷水来操控炉温。B室首要用来逐步冷却焙砂。B室的炉温坚持在340~450℃。 焙砂中的砷档次为1.4%，硫1%，金120~150克/吨。 苏联还没有广泛使用欢腾焙烧法来处理各种难处理的含金精矿。可是，在拟定各矿床的不同矿石物料的焙烧参数方面也作了许多研讨；1956~1957年国立稀有金属科学研讨所伊尔库茨克分所初次在苏联进行了两段欢腾焙烧的实验室实验。所用之焙烧质料是《达拉松》选矿厂的砷黄铁矿精矿。精矿中含S 23.5%；As 9.55%；Fe 23.3%；Cu l.13%；Pb 0.6%;Au 18.4克/吨;Ag 6.2克/吨。 为了实验，曾规划和设备了两台实验室规划的欢腾焙烧炉。用这两台焙烧炉顺次进行第1段和第Ⅱ段焙烧。 依据研讨成果断定了扫除砷和使硫保留在焙砂中的第I段焙烧的最佳条件如下： 焙烧温度，℃ 450~480 单位处理才干，吨/（米2/昼夜） 4.5~5.5 空气的单位耗量，米2/（米2/分） 3.5~4.0 空气的线速度，厘米/秒 8 从前断定：在I段焙烧时，当空气耗量为硫和砷焚烧时理论上所有必要的85~90%时，砷能被扫除85-90%（即焙砂中含砷量下降到1.3~1.9%），而硫化物中的硫实践上悉数留在焙砂中。 第1段焙烧后的焙砂给入第II段焙烧炉中焙烧。按实验成果选定的最佳条件如下： 焙烧温度，℃ 580~620 单位处理才干，吨/米2•昼夜 3.0~4.0 空气的单位耗量，米3/米2•分钟 5.5~6.0 空气的线速度，厘米/秒 8.5~9.5 化时焙砂中金收回率% 92~93 苏联有色冶金规划院在进行实验室研讨的一起，拟定了对《达拉松，矿的砷黄铁矿精矿进行欢腾焙烧的实验炉和焙烧车间的初步规划。 规划出的矩形双室焙烧炉的总面积为4.2米2（1.7×2.5），昼夜处理才干为18吨。1960年《达拉松》矿提早建成了实验车间，设备了对浮选精矿进行两段焙烧的设备并开端实验。依据研讨成果选用了原先在实验室条件下所挑选的焙烧条件。实验用的含砷精矿中含S 30.6%；As 9.6%；Cu 2.4%；Pb l.1%；Fe 27.0%；Au 60克/吨。 精矿的磨矿细度为60%-0.074毫米，湿度为4~7%。 实验进程中发现该设备在结构上有许多缺陷和操作进程中有许多困难。可是，正如研讨人员所证明的那样，在对砷黄铁矿优先氧化方面得到了令人满意的成果。这些成果也证明了从前的实验室研讨数据是正确的。 依据金属平衡表，从被焙烧物猜中得到的金的工艺收回率为97%。 后来又将该设备进行了改造。将焙烧炉改为单室炉，以便用欢腾焙烧法替代在机械焙烧炉内进行焙烧的办法。工业实验的设备见图5。 焙烧的基本任务是从精矿中扫除砷和取得工业用的。取得二氧化二砷是十分困难的。这是因为现在在国内外还没有相似的工业出产的实例。 改造后的焙烧炉的断面为矩形的。其炉底面积为3.4米2，堰高1米。从炉底到炉顶的高为6米。焙烧炉内砌有粘土砖。炉底用耐热混凝土制成并设备有蕈状喷咀。喷咀的有用断面为炉底面积的0.8%。 从炉内排出的废气在顺次摆放着的UH-15型除尘器和BYI-2.4型电收尘器中净化。除尘器，烟道和电收尘器能绝热，以避免的蒸气冷凝。为了使蒸气冷凝和捕收它，在电收尘器之后设备了结晶室。净化后的气体由结晶室内通过离车间800米远的烟囱排至大气中。 将枯燥后（到达4~5%的水分）的精矿送入焙烧炉内焙 烧。此种焙烧炉与国外相似设备不同。它的首要特点是对矿浆进行焙烧。因为需求取得、故取消了用这种设备对精矿浆的焙烧。 曾用两种精矿焙烧准则对此设备进行了实验：对硫化物完全氧化和使砷蒸发到气相中。 当氧量缺乏以使硫化物完全氧化时，那么砷的蒸发率最高。 当空气耗量等于理论耗量的130~135%，温度为750~850℃时，使硫化物完全氧化的准则才干得到确保。当进行硫化物完全氧化（准则A）和使砷优先蒸发（准则6）时，欢腾焙烧的工艺目标如下：[next] 准则A 准则6 空气耗量为其理论耗量的% 130~135 80~90 焙烧炉单位处理才干，吨/米2•昼夜 3.5~4.5 6.5~7.5 欢腾层的温度，℃ 750~850 550~580 从炉内排出的焙砂中含量，% S总 0.4~0.6 12~20 Ss 0.1~0.2 7.2~15.0 As 1~1.5 0.35~0.65 转入气相中的砷收回率，% 65~75 80~85 为了常常运用焙烧炉，应选用优先蒸发砷的准则。 曾在氧量缺乏和焙烧温度为500~850℃（选定的最佳温度为550~550℃）的条件下查验了焙烧炉的作业准则。证明了这-焙烧准则是能够确保电除尘器和整个气体管内所必需的温度条件的。在上述焙烧温度和空气耗量（为其理论耗量的80~90%）条件下，炉顶下部气体中氧的含量动摇在0~1.5%之间，SO2的含量为10~12%。 焙烧炉内粉尘的吹出量为精矿的20%。在电除尘器长时间作业的条件下，可取得含92~99% As2O3的合格工业砷酐。砷酐中的金档次为1~2克/吨。假如在电除尘器之前的气体中含尘度不超越5~8克/米2时，其效果最好。焙砂中金的实践收回率为96.1~97%。可是，如进步电除尘器有用使用系数和消除机械丢失后，金的收回率还能够进步。 在焙烧进程中常常发作焙砂中的金富集在炉床内，特别是在下部炉底。国外各工厂也发作过此种状况。在焙烧炉长时间作业之后，炉底的焙砂中金的档次能超越2~3公斤/吨，乃至更高。其原因是精矿中的游离金和在硫化物氧化进程中被解离的金沉积在气流之中。 《达拉松》矿山局的实验设备是该局用来对难选含金砷黄铁矿精矿进行欢腾焙烧的第1台设备。它于1967年正式投入工业出产。 国立稀有金属科学研讨所伊尔库茨克分所和全苏有色金属科学研讨听曾在实验室条件下研讨了泥贡含金精矿在欢腾焙烧内进行氧化焙烧的状况。1966年全苏有色金属科学研讨所又对哈萨克斯坦某矿床的泥质含金精矿的两段焙烧进行了半工业实验。这种精矿的特点是不含游离金。精矿中悉数金均与砷黄铁矿共生。 当第1段焙烧温度较低（500~559℃）和在弱氧气氛下，砷便许多蒸发。在进行第II段焙烧时，在空气过剩和进步焙烧温度之后，硫和碳便完全被氧化了。 对精矿进行两段焙烧时的最佳工艺条件如下： 第1段焙烧 第Ⅱ段焙烧 单位处理才干，吨/米2•昼夜 6.0~6.5 2.5~5.0 焙烧温度，℃； 层内 500~550 650~670 层下 450~470 不低于560 空气过剩的系数 0.5 1.5~1.8 气流中空气的线速度，米/秒 0.1 0.1 炉顶下部的真空度，毫米，柱 2~3 2~3 能够必定，焙砂是对泥质精矿进行下一步化的仅有有利的焙烧时产品。焙烧进程中除尘器和电收尘器中的粉尘中含有许多活性碳。通过预先造粒后应将它返回到第1段焙烧炉中再焙烧。 研讨成果证明：当焙饶温度超越670℃时。金随化渣的丢失大大添加。这是因为金发作热纯化的成果（图7）。假如焙烧温度低于635℃时，因为未经脱除的碳的吸附效果，化渣中的金档次便急剧进步（图8）。
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送去化的焙砂中碳的最大答应含量应不超越0.3%。研讨成果证明：焙砂中碳的极限含量为0.2%。 相同能够必定，焙砂和粉尘中还存在-部分未被完全氧化的砷黄铁矿是化时金许多丢失的原因（图9）。曾为泥质含金精矿的两段焙烧拟定了-个最佳工艺条件，然后进步了金的收回率和确保取得合格的。
参考文献举出了从矿浆中直接对泥质金砷精矿进行两段欢腾焙烧的实验室和半工业实验的数据。断定了对矿浆中难选含金精矿进行枯燥和欢腾焙烧这两种办法合作运用的首要工艺参数。这-办法的特点是设备结构简略、焙烧炉的作业安稳耐久和便于完成全盘自动化。 有必要指出，国际各首要产金国家有关这方面的情报材料很少。近几年来有关国外选金厂对悉数含金物料，特别是对难选含金物料的研讨扣处理实践方面的报道材料也很少。 对欢腾焙烧处理难选含金物料的实验室、半工业、工业实验和工业使用的文献中现有材料的分析和总结后能够看出，对难选含金物料在化之前进行欢腾焙烧的办法将会得到更为广泛的使用。可是不论是苏联，仍是在外国这种办法仍不是采金厂商的首要办法。现在在许多国家中，如，加拿大、澳大利亚、南非，加纳和美国等，依然使用床式焙烧炉。仅在澳大利亚就有约50个这样设备，每昼夜可焙烧-千多吨的难处理含金物料。 已然欢腾焙烧法具有不少长处，那么为什么推行的速度这样慢呢?而床式焙烧法的生命力安在?其原因在于大多数采金厂商规划较小，处理矿石量不大。在这些厂商中焙烧-吨含金物料的本钱为50~90美分，而在个别状况下为20~25美分。可是若选用欢腾焙烧法处理相同物料的本钱则为几美元。例如，美国选金厂的欢腾焙烧炉处理才干为40吨/昼夜，处理-吨金精矿的本钱为3.9美元。 尽管如此，床式焙烧法也有其缺陷，例如，焙烧炉的处理才干低，被焙烧物料表面温度散布不均，炉内温度和气体条件难以操控等。所以应在黄金厂商中不断推行欢腾焙烧法。 特别是在许多小厂商兼并后和需求扩展厂商的处理才干和规划时，就需求用欢腾培烧法替代床式焙烧法。在这种状况下，许多小型床式焙烧设备就很不适用。 近几年来，在苏联和国外，开端研讨用欢腾焙烧炉对含金物料进行氯化蒸发处理。依据参考文献报道，这种办法能够更充沛地归纳收回各种有用组份。
